２０ｌ４ １０ Ｊ 城市勘测 Ｏｅ！．２０ｌ４ ＮＯ．５ 笫５ 文章编号：１６７２—８２６２（２０１４）ｏ５一Ｉ６２－０５ Ｕｒｂａｎ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ＆Ｓｕｒｖｅｙｉｎｇ 中图分类号： ＦＵ４３４ 文献标识码：Ｂ 某深基坑坍塌事故分析及处理 李困银 ，彭柏兴 （１．长沙水业集川有限公 ｄ，湖南长沙４１００１５；２．长沙市规划勘测设计研究院，湖南长沙４１０００７） 摘要：系统分析了某深基坑坍塌事故的原因，得出了如下认识：①岩质基坑侧壁受光滑结构面影响，设计应按平面滑 动模式验算整体稳定性；②根据不同断面地质条件与受力特点划分不同支护单元，合理设计构造措施；③采取动态设 计法，结合开挖情况，分析地层参数、边界条件与设计前提是否吻合并及时调整设计；④重视施工监测结果．并采取应 对措施等 关键词：深基坑；坍塌；结构面；动态设计：构造措施 随竹城ＪＩ 化进 』Ｊ』ｌ快，城『ｆ 建设ｆ｝Ｉ商 、趟高层建 筑迅猛发 ，ｌ 建筑 础 较深，Ⅲ现大１ｉ‘１１ ．的 深 坑衙 支护＇１＇！ｔ ；ｌｌ１址６－：城Ｉ ＩＩ． ，…Ｆ场地狭窄，市 政僻网密集，对深Ｊ 坑的变形控制的要求 高。日前很 多 家 、 对深＾ 坑符种支护肜 的ｊ＝『ｃ降变形分析、设 汁力‘法ｘ，．ｔｔ－ｌ￣选择、锚 机 、史｝，Ｉ结构的受力分析及支 护结构‘ 的卡ｌＩ 作川等进行＿ｒ较深入的研究’ ， 刈‘ 坑坍塌 ‘ｊ＃敝发 的原『大Ｊ分析及女Ｉｌ何汲取经验避免 ｌｊ 敝的发，Ｉ 义献较少 ．奉义以 深 坑为例，埘坍塌事 故的 『人１进ｆ ｒ｝ 的分析，以供大家借鉴。 ｌ 《 ／ 繁 、 ／ 嘻 。： 、 姆 ｌ 工程概况 Ｊ 化ｒＫ沙Ｉ 银 南路尔侧原四水厂内，南邻沁 图１基坑平面圈 ，＆ …＾ １ 一ｉ ～ １ ｌ；ｅ．ＩＹ￣ｄ，ＩＸ．，分Ａ、Ｂ ｌｘｌ， ４栎（ＣＤ＃～④＃栎），其巾Ａ区 拟建建筑物为①＃、②＃栎，①＃栋 数为１０层，高度约 ４０ ｍ，｛１ 架～ Ｊ端结构， 础 髓深度２．３ ｍ，单位倚 １５（ ｋＰａ；②＃栋 数为２７层～３２层，高度约 １００ ｍ， 史 ｊ『 Ｊ端结构， 础 深度５．７ ｍ， 位荷重 ２０ ０００ ｋｌ ａ Ｂ ③＃杨；为３２ ，高度约１００ ｍ，框支剪 墙结构；④｝≠栋为２６ ， 支 力墙结构。地下负４层。 Ｉｌ 负零标 为５２．２ １１１，琏坑底标高为３３．５ ｍ，最大高差 达ｌ８．７ ｍ． ．１．４ ｍ的『Ｊ米水厂源水管位于本 Ｉ 地下审顶板ｆ ，比邻塔楼。【大ｌ订丁政原 ，水管暂时 小能拆移，ｆＩ【为ｒ赶Ｉ ｊ９ｊ，牟孕时 修建地下窜，先进行塔楼 施１ ，为使源水僻Ｉ 运骨， 对源水管采取保护措施，因 此对源水僻卜力‘的｝ ｌｆ小进行史护加旧处理， 部 坑平 ｌｆｆｉ耍¨ 】所，Ｊ： 原 汁采Ｊｌ Ｊ ９ ｍ～１２ ｍ ＫＩ１．Ｉｊ距１．２ ｍ 的锚朴进行史护， Ｊ 坑边坡的ｌＩ１问 ＿ｒ・个１ ｍ宽的 、 ， ｝ｆ‘ ０Ｉｎｆ！［１１【冬ｉ ２所／Ｊｊ。 收稿｝ｌ ｊ９】：２（）ｌ４一ｏ４一ｌ８ 图２设计剖面图 作 简介：乍 镦（１９７８一）， ，Ｉ 师，＝蔓 从 坑设计、施工管理 －ｚ４：￣ ． 第５期 李国银等．某深基坑坍塌事故分析及处理 １６３ ２工程地质、水文地质条件 场地原始地貌属湘江河流冲积阶地，从上往下依 次为： 勘察期间，Ａ区地势低，部分钻孔遇见地下水，为 上层滞水，赋存于杂填土中，水量较小，随季节性变化 较大，主要为大气降水和生活污水下渗补给，稳定水位 为３６．５８ １ＴＩ～４１．０１ ｍ。Ｂ区地势较高，其东、南、西侧 杂填土①：褐红、褐黄、杂色，稍湿～湿，松散～稍 密，由粘性土、风化板岩碎块、建筑垃圾构成，层厚 ０．４０ ｍ～１１．５０ １ＴＩ。 为高边坡，地下水、地表水排泄通畅，未见地下水。 粉质粘土②：褐黄、褐红、褐灰色，软（顶部）～可 塑状态，局部含砾石，层厚０．７０ ｍ～３．４０ ｒｎ。 ３工程事故情况 基坑按常规边支护边开挖，施工至坑底设计标高 粉质粘土③：褐黄、褐红色，硬塑～坚硬状，局部含 砾石，夹粉土，层厚１．００ Ｉ１＇１～４．６０ ｍ。 圆砾④：褐红、褐黄、灰黄色，干～稍湿，中密～密 实状，粒径一般０．２ ｅｍ～４ ｅｍ，大者约５ ｃｍ，含量约 ５５％～６５％，夹少量卵石及中粗砂薄层，层厚０．９０ Ｉｌｑ ～８．５０ ｍ。 卵石⑤：褐黄、灰白色，干～稍湿，中密～密实状， 粒径一般２ ｃｍ～５ ｃｍ，大者１５ ｅｍ，卵石含量６０％一 ７Ｏ％，层厚０．７０ ｍ～５．６０ ｍ。 全风化板岩⑥：褐黄、紫红、褐灰色，原岩结构可 辨，多风化呈土状，具残余结构强度，岩芯多呈土状一 碎块状，易软化崩解。厚１．００ ｍ～６．７０ ｍ。 强风化板岩⑦：褐黄、紫红、褐灰色，板状构造，节 理、裂隙发育，岩体破碎，层厚０．６０ ｍ一２４．６０ ｍ。 碎裂岩⑧：青灰，碎裂构造，胶结差，易破碎，仅Ｂ 区ＺＫ１～１９、ＺＫ２５～２６、ＺＫ８９～９６、ＺＫ１１８—１２０等钻 孔遇见该层，层厚４．２０ ｍ～３５．９０ ｍ。 中风化板岩⑨：青灰、深灰色，裂隙发育，细石英脉 充填，岩质较硬，上部岩石较破碎，下部较完整，钻孔揭 露层厚２．５０ ｍ一２８．２０ ｍ。 微风化板岩⑩：深灰，裂隙稍发育，岩芯多呈短柱 状，少量多呈块状，较硬岩，岩体基本质量等级为Ⅲ级， ＲＱＤ约４７～５５。仅部分钻孔揭露该层，揭露最大厚度 １１．８９ ｍ。 各岩土层主要物理力学性质指标如表１所示。 岩土层主要物理力学性质指标 表１ 时，锚杆注浆已完毕，准备施工槽钢，所有观测均属正 常。１０月３１日９：００左右，ＣＤＥ段坡顶地面发现裂 缝，宽１ ｍｍ～５ ｍｍ，１４：００左右，ＣＤＥ段坡体突然坍 塌，坡体坍落到坑底，地面裂缝宽度５０ ｍｍ～１００ ｍｍ 不等，坡面钢筋混凝土网面被撕裂，部分槽钢焊缝被撕 开（如图３所示）。幸亏坑底无人作业，未造成人员伤 亡。事故发生后，采取坡脚堆土反压，１１月２日坡底 堆土高７．５ ｍ，经监测确证变形稳定后，对坡体进行全 面覆盖，再商议下一步处治方案。 图３坍塌现场 ４事故原因分析 土钉挡墙的破坏形式分为内部破坏和外部破坏。 外部破坏主要形式有：土钉墙沿基底平移，土钉墙绕墙 趾倾覆，墙基土体失稳，沿深远土层整体滑移 Ｊ。本基 坑破坏属于沿深远土层整体滑移破坏形式。每个深基 坑事故可能都是有许多不利因素组合在一起而共同引 发的，它与深坑工程地质条件、设计方案、施工措施、监 测及管理等因素有着密切关系，是个复杂的综合性问 题 。本基坑事故发生的主要原因如下： ４．１地质原因 区域性ＮＥ断裂从场地中北部通过，倾向ＮＷ。受断 裂影响带范围的工程岩体裂隙发育，岩体破碎，胶结差，岩 体强度较低。岩体结构决定了岩体的工程地质特性及其 在外力作用下的变形破坏机理。岩石开挖面表明，岩体 结构面与最大主应力６１（重力）夹角ＪＢ非常小，接*行。 城市勘测 ２０１４年１０月 结构面发育密集，岩体完整性极差，坍塌体滑移面可以发 现，结构面形态平直，粗糙度小，表现为光滑结构面特征 （如图４所示）。由于边坡岩体具有以上结构特征，坡体 在重力作用下的破坏机理表现为近乎破裂张拉破坏。在 （３）设计管理缺失 源水管支护设计是在原基坑设计完成后进行的设 计变更，属重大变更设计。从管理程序上讲，应重新进 行严格专家论证。但建设单位与设计单位都没有足够 重视，未对变更进行充分完整论证的情况下就予以施 进行支护设计时，对岩体抗剪指标ｃ、 值应进行折减，并 按平面滑动模式验算其整体稳定。 工，是造成本次基坑坍塌的原因之一。 ４．３施工原因 图４岩体结构面 ４．２设计原因 （１）不重视动态设计 基坑底部开挖后，靠近基坑内的岩石变成临空悬 挂，岩体之间摩擦力变小，原设计计算模型锚杆的锚固 段缩短，部分锚固段变成自由段，锚固力大大变小，导 致边坡塌方事故发生。 ＫＥ段前期已经开挖，只进行简单的表面网喷，未 作锚固处理，ＫＥ段岩土体已经发生松弛变形。锚杆从 ＣＥ面锚入ＫＥ面，所施工的锚杆在ＫＥ面的锚固力大 大折减，靠近坡体表面的部分锚杆甚至基本没有锚固 力，设计未充分认识松弛变形因素。 （２）未合理划分支护单元 施工过程中ＢＣ支护段一直稳定，但在ＣＥ段事故 发生后，ＢＣ段变形突然增大，坡顶地表出现８ ｍｉｌｌ ～１５ ｆｉｌｍ裂缝，钢筋网撕裂。其原因在于ＢＣ段与ＣＥ 段的槽钢在Ｃ点进行了焊接连接，ＣＥ坍塌后导致ＢＣ 段槽钢变形，地表拉裂。 设计时，如根据不同断面地质条件与受力条件、划 分不同支护单元，合理设计构造措施，即使不同单元变 形或出现事故，其变形与事故仅限于在本设计单元内， 不致影响相邻单元，扩大事故范围，减少工程损失。 此外，设计时坑内土体留置方式欠妥，从平面图上 可以看出，ＣＥＫ组成一个三角形土体，坡体构成一个 三棱台，Ｅ点为三棱台阳角。从受力角度来看，应力在 Ｅ点处集中，最容易变形引起事故的发生。为了受力 合力，Ｅ点处应进行钝化处理，开挖成圆弧状最好。 （１）坡顶堆载超设计限值 坡顶另一主体施工单位堆放了部分机械设备和材 料，导致坡顶荷载严重超标。 （２）未按设计工序施工 坡脚部位的稳定问题也需高度重视，边坡塌方都 与坡脚土体被严重扰动有关 。由于工期紧，建设方 忽视了规范和设计规定，要求最后一层施工一次开挖 了５ ｍ，开挖速度快，支护跟不上，坡底岩体暴露较 长，坡脚岩体垮塌形成空｝同，施工方未对空洞严格充 填，坡体受到严重扰动，变形未能得到很好控制，基坑 变形量／ｍ弓 Ｏ 七 ｏＰ 在槽钢未安装前，完全垮塌。 （３）对变形监测结果重视不足 施工过程中对监测结果重视度不够。事故发生前 的一个月坍塌体上的９号、１０号监测点变形情况如图 ５、图６所示。从基坑监测数据情况看前期变形非常缓 慢，在事故发生的前一天变化突然增大，虽然累计变形 量未超过警戒值，但变形率突然增大，是事故前发的征 兆，此时应该重视变形，采取相应的措施。 莹窭～一 一睾詈一 善～ 毛一季： 一量 ～ ～’苦 ．—●．９＃点变形（ｕｔｒｎ｝Ａｘ ｌＯ ＋鲫点变形（ａｒｍ Ｊ△Ｙ １２ １０ １０ 一 一ｊ 一菇 ｌＯ １０ ｌ０ ｌＯ １Ｏ １Ｏ １０ ｌＯ １０ 月 月 月 月 月 月 月 月 月 月 月 月 月 月 ２ ５ ８ １１ １３ １Ｓ １８ ２Ｏ ２２ ２４ ２Ｓ ２７ ２８ ３０ 日 日 日 日 日 日 日 日 日 日 日 日 日 日 ９＃点变形｛ｍｍ｝△ｘ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ Ｏ ０ ９＃点变形（ｍｍ）△Ｙ ０ Ｏ ０ ０ Ｏ Ｏ ０ Ｏ ・５ －４ Ｏ ０ ・２ －１０ 图５ ９＃点变形 。 ‘２ 变‘４ 蓉答｛舞黧一 …一～’詈一～一 暮一一ｄ—ｄ～—ｄ一 … ，一 毛—ｄ—～ ｊ Ｔ＝Ｌ一 ￡ ｉ 一一一ｄ 氡ｊ ～ 誓．ｓ －ｓ －●一ｉＯ＃点变彤（ｕｔｒｎｌ△× ．１０ ＋ｉ０＃点变形｛ｍｍ｝△Ｙ 月２ｌ０ １０ 月５ 月８ ｌＯ １ 月 月 月 月 月 月｝月 月 月 月 月 Ｏ ｉ０ ｉＯ １０ 丽 １０ｉ１０ １Ｏ １Ｏ ｉ０ １ 一 日 日 日 日 日 日 日 躁 臼ｊ日 旦 臼 日 ’ … ｎ １３ １５ ｌＢ ２０ ２２１ ２４ ２５ ２７ ２８ ３Ｏ 县～ １０＃点变形（ａｒｍ｝△ｘ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ｌ ０ ０ ０ ０ ・１ ｌＯ＃点变形（ａｒｍＪ△Ｙ ０ ０ ０ ０ Ｏ ０ ０ Ｏ 一 一５ ．３ ’～ ２ ０ ０ ：菇 图６ １０＃点变形 第５苴ｊｊ 李旧银等．某深基坑坍塌事故分析及处 ５ 处理措施 书敝发生 ，业主邀 ３００ ｍｍ，ＩｈＪ 内专家、勘察、没计、施 ５００ ｍｍ，观 滑动面钢符桩长 １１ ０００ ｍｍ，潜 滑动面钢管桩Ｋ ｌ３ ０００ ｍｌＴＩ，¨时ＪＪ１１ 没锚索及槽钢腰梁，加长锚同端，ＪＪＩＩ大锚同 （如阁７、 图８所示）。该方案实施后基坑变形得到Ｊ，仃效控制， 取得＿ｒ良好的效果 。Ｉ：、Ｊ ｉｌｌ咖ｔ￣等进行ｒ专题分析，｝殳计单位结合实际情况， 综合专家意见｝ＩＩ具ｒ加固处治方案。主要方法是：把 塌方体Ｊ 方的土体卸掉９ ０００ ｍｍ高，形成一个平台。 沿既打滑动 不１ｌ潜 滑动面设计 三排钢管桩，排距 图７加固处理方案平面图 图８加固处理方案剖面图 ６结论 切实掌握场地Ｌ程地质条件，不肘限于根据勘察报告 （１）基坑 程需要采用信息法施Ｉ ，没汁人员要 建议参数进行理论汁算。要结合Ｊｒ挖情况，分析地层、 １６６ 城市勘测 ２０１４年ｌ０月 参数、边界条件与设计条件是否吻合，如有出入，应及 时调整，指导施工。 对地表沉降影响力学行为分析［Ｊ］．土木工程学报， ２０１２，４５（ｓ２）：２２６—２３０． （２）重大变更设计，应重新进行严格的专家论证。 （３）基坑不同断面应根据相应环境条件、地质水文 ［３］ 高文华，杨林德，沈蒲生．软土深基坑支护结构内力与变 形时空效应的影响因素分析［Ｊ］．土木．ｙ－程学报，２００１， ３４（５）：９０～９６． 条件、支护类型，合理划分设计单元，并设计合理的构造 措施，当不同单元变形或发生事故，变形与事故也可控 制于该单元内，不会牵连其他单元，导致事态扩大。 （４）严格按设计工序进行施工，坡顶严禁超限堆 载，在施工过程中重视对监测变形进行分析，稍有异 常，应及时采取有效措施。 参考文献 ［４］ 王元湘．深基坑挡土结构的受力分析［Ｊ］．土木工程学 报，１９９８，３１（２）：１２～２０． ［５］ 朱彦鹏，魏升华．深基坑支护桩与土相互作用的研究 ［Ｊ］．岩土力学，２０１０，３ｌ（９）：２８４０～２８４４． ［６］ 管洪生，王虹．深基坑土钉锚固技术工程应用研究［Ｊ］． 岩土力学，２００２，２３（ｓ）：１９５—１９７． ［７］ 杨子胜，梁仁旺，白晓红．深基坑工程事故分析及防范措 施［Ｊ］．河南科技大学学报・自然科学版，２００４，２５（４）： ７１～７４． ［１］ 钟肖青，卢建平．描杆在坡残积土中锚固机理的探讨 ［Ｊ］．岩土力学，１９９６，１７（２）：５３～５６． ［２］ 王绍君，刘耀凯，凌贤长，王继武．软土深基坑施工过程 ［８］ 朱继永，倪晓荣．深基坑边坡失稳实例分析［Ｊ］．岩石力 学与工程学报，２００５，２５（ｓ２）：５４１０～５４１２． Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ａｎｄ Ａｃｃｉｄｅｎｔ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｓｌｏｐｅ Ｃｏｌｌａｐｓｅ ｉｎ Ｄｅｅｐ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ Ｌｉ Ｇｕｏｙｉｎ ，Ｐｅｎｇ Ｂａｉｘｉｎｇ （１．Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｗａｔｅｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００１５，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ＆Ｄｅｓｉｇｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｃｈａｎｇｓｈａ ４ １ ０００７，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ａ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ ａ ｄｅｅｐ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｗｅｒｅ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ，ｄｒａｗｓ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ，ｉｔ ｃｏｕｌｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｓｉｍｉｌａｒ ｐｒｏｊｅｃｔｓ．：（１）ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｒｏｃｋ ｐｉｔｓ ｗａｓ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｙ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐｌａｎｅ，ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｄｅｓｉｇｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｌｉｄｉｎｇ ｍｏｄｅ ｐｌａｎｅ．（２）Ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｆｏｃｕｓ ｏｎ ｔｈｅ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．（３）Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｄｅｓｉｇｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ａｔｔａｃｈｅｄ ｐａｙ ｍｏｒｅ ａｔｔｅｎｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ．ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｒｅ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒａｔｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ａｎｄ ｂｏｕｎｄａＴ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．ｄｅｓｉｇｎｓ ｍｕｓｔ ｂｅ ａｄ— ｊｕｓｔｅｄ ｉｎ ｔｉｍｅ ｏｎ ｉｔ．（４）Ｍｏｒｅ ａｔｔｅｎｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｐａｉｄ ｏｎ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｃｏｎｓｔｕｃｔｒｉｏｎ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ，ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃｏｎｔｉｎ— ｇｅｎｃｙ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｍｕｓｔ ｂｅ ｔａｋｅｎ ｗｈｉｌｅ ａｂｎｏｒｍａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｈａｐｐｅｎｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｄｅｅｐ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ；ｃｏｌｌａｐｓｅ；ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐｌａｎｅ；ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｄｅｓｉｇｎ；ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｍ ａＳｌＪｒ Ｓ 重庆数字城市科技有限公司荣获 “中国地理信息产业百强企业＂荣誉称号 ２０１４年９月２６日，由中国地理信息产业协会举办的“中国地理信息产业百强企业”评选结果揭晓，重庆数字城市科 技有限公司从全国上千家参选企业中脱颖而出，荣获“中国地理信息产业百强企业”荣誉称号。 本次评选以企业申报、形式审查、专家评选的形式进行，评选结果受到国内地理信息领域权威网站的关注，国家测绘 地理信息局网站等媒体都进行了采访报道。此次获奖将推动重庆数字城市科技有限公司在地理信息领域积极探索新模 式，努力实现健康、快速发展。 （ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｃｑｋｃｙ．ＣＯｎ１）
